| Relatório de análise dos itens | ||||||||||
| Nome da questão | Texto da questão | Texto da resposta | crédito parcial | R. Contagens | R.% | Q. contagem | % Corretas Facilidade | SD | Disc. Índice | Disc. Coef. |
| Parciais de Shockley | Uma importante reação entre discordâncias, observada em sistemas com reticulado CFC, é a decomposição de discordâncias com vetor de Burgers do tipo a0/2[110] (também ditas completas) em discordâncias parciais de Shockley, da forma:<br /> a0/2[110] -> a0/6[211] + a0/6[12-1]<br />Com respeito a esta reação é correto afirmar que:<br /> | A reação é energeticamente favorável na direção descrita | (1,00) | 106/114 | (93%) | 114 | 89 | 0,3082 | 0,922 | 0,483 |
| A reação é energeticamente favorável na direção oposta à descrita | (0,00) | 7/114 | (6%) | |||||||
| Esta reação não é permitida em nenhuma direção | (0,00) | 1/114 | (1%) | |||||||
| Esta reação pode ocorrer numa direção ou na outra, dependendo da temperatura | (0,00) | 0/114 | (0%) | |||||||
| Nada pode ser afirmado sobre essa reação apenas com base nos vetores de Burgers das discordâncias individuais | (0,00) | 0/114 | (0%) | |||||||
| Parciais de Shockley | Uma importante reação entre discordâncias, observada em sistemas com reticulado CFC, é a decomposição de discordâncias com vetor de Burgers do tipo a0/[110] (também ditas completas) em discordâncias parciais de Shockley, da forma:<br />a0/2[110] -> a0/6[211] + a0/6[12-1]<br />Sobre esta reação é correto afirmar que:<br /><br /> | Tanto a discordância completa, quanto as parciais, escorregam no plano (1 -1 -1) | (1,00) | 110/114 | (96%) | 114 | 94 | 0,2411 | 0,944 | 0,433 |
| A discordância completa é séssil no plano (1 -1 -1) | (0,00) | 3/114 | (3%) | |||||||
| Ambas as discordâncias parciais são sésseis no plano (1 -1 -1) | (0,00) | 0/114 | (0%) | |||||||
| Apenas a discordância completa é glíssel no plano (1 -1 -1) | (0,00) | 0/114 | (0%) | |||||||
| Nada se pode afirmar sobre a mobilidade de discordâncias apenas considerando o vetor de Burgers | (0,00) | 0/114 | (0%) | |||||||
| Limite de escoamento | Limite de escoamento é: | A menor tensão que resulta em deformação plástica do material | (1,00) | 95/114 | (83%) | 114 | 75 | 0,4374 | 0,689 | 0,317 |
| A razão entre a tensão e a deformação no regime elástico | (0,00) | 18/114 | (16%) | |||||||
| A razão entre a tensão e a deformação no regime plástico | (0,00) | 0/114 | (0%) | |||||||
| A tensão que leva à ruptura do material | (0,00) | 1/114 | (1%) | |||||||
| A razão entre o diâmetro do tubo e a velocidade do fluído que separa o regime de fluxo laminar do fluxo turbulento | (0,00) | 0/114 | (0%) | |||||||
| Módulo de rigidez | Sobre o módulo elástico (também conhecido como módulo de rigidez), é correto dizer que: | É a razão entre a tensão e a deformação no regime elástico | (1,00) | 95/114 | (83%) | 114 | 81 | 0,3964 | 0,711 | 0,186 |
| É a menor tensão que resulta em deformação plástica no material | (0,00) | 13/114 | (11%) | |||||||
| É a razão entre a tensão e a deformação no regime plástico | (0,00) | 4/114 | (4%) | |||||||
| Quanto maior o módulo de rigidez, maior será a deformação observada para um dado valor de tensão constante | (0,00) | 1/114 | (1%) | |||||||
| É a menor tensão que resulta em deformação elástica no material | (0,00) | 1/114 | (1%) | |||||||
| Mecanismos de endurecimento | Sua empresa vende chapas de aço com propriedades mecânicas garantidas. A empresa só dispõe de laminadores.e fornos de recozimento (para recristalização e crescimento de grão). Seu cliente solicitou 300 toneladas de chapas com limite de escoamento de 350MPa. A matéria prima disponível é um aço contendo teor de carbono muito baixo, 0,5%Mn e 0,2%Si, com tamanho de grão de 10 μm e densidade de discordâncias de 10^6cm/cm3. O que você faria para atender seu cliente?<br /><br />Dados:<br />σo = 60 + 32x%Mn + 84x%Si + 0,6/(d^1/2) + 0,0025*ρ^1/2<br />onde d é o tamanho de grão em m<br />ρ é a densidade de discordâncias, em cm/cm3, obtida por laminação <br />e ρ varia com deformação verdadeira ε segundo a expressão ρ = 10^10 ε.<br />(O operador ^ representa a operação "elevado à potencia de")<br /><br /> | Fazendo recozimento para diminuir o tamanho de grão para 1μm | (0,00) | 1/114 | (1%) | 114 | 89 | 0,3193 | 0,978 | 0,606 |
| Fazendo recozimento para aumentar o tamanho de grão para 100 μm | (0,00) | 4/114 | (4%) | |||||||
| Laminando para reduzir a espessura da chapa em 0,074% | (0,00) | 2/114 | (2%) | |||||||
| Laminando para reduzir a espessura da chapa em 7,4% | (1,00) | 105/114 | (92%) | |||||||
| Não é possível produzir o aço com o nível de resistência especificado apenas com laminadores e fornos de recristalização | (0,00) | 1/114 | (1%) | |||||||
| Lei de Vegard | Em primeira aproximação, o parâmetro de rede de uma solução sólida pode ser aproximada pela média ponderada pela fração molar dos parâmetros de rede dos elementos puros. Esta hipótese recebe o nome de <span style="font-weight: bold;">Lei de Vegard</span> em homenagem ao cristalógrafo que publicou um artigo em 1921 com a sua primeira formulação (neste artigo ele postulou que a regra seria exata, daí ser chamada de "lei" de Vegard). Supondo que a lei de Vegard seja válida, ordene os elementos de liga abaixo pelo seu potencial de endurecimento por solução sólida no ferro alfa (CCC, a0 = 0,286nm), sendo que 1 corresponde ao menor potencial e 5 corresponde ao maior potencial. | Cromo (CCC, a0 = 0,286nm, T = 30oC): 1 | (1,00) | 107/114 | (94%) | 114 | 86 | 0,2741 | 0,920 | 0,662 |
| Molibdênio (CCC, a0 = 0,315nm, T = 30oC): 2 | (1,00) | 104/114 | (91%) | |||||||
| Tungstênio (CCC, a0 = 0,316nm, T = 30oC): 3 | (1,00) | 108/114 | (95%) | |||||||
| Tântalo (CCC, a0 = 0,331nm, T = 30oC): 5 | (1,00) | 93/114 | (82%) | |||||||
| Titânio beta (CCC, a0 = 0,332nm, T = 900oC, coeficiente de expansão térmica linear = 8 X 10^{-6} K^{-1}: 4 | (1,00) | 92/114 | (81%) | |||||||
| Tântalo (CCC, a0 = 0,331nm, T = 30oC): 2 | (0,00) | 6/114 | (5%) | |||||||
| Titânio beta (CCC, a0 = 0,332nm, T = 900oC, coeficiente de expansão térmica linear = 8 X 10^{-6} K^{-1}: 5 | (0,00) | 14/114 | (12%) | |||||||
| Tântalo (CCC, a0 = 0,331nm, T = 30oC): 4 | (0,00) | 11/114 | (10%) | |||||||
| Tungstênio (CCC, a0 = 0,316nm, T = 30oC): 1 | (0,00) | 2/114 | (2%) | |||||||
| Molibdênio (CCC, a0 = 0,315nm, T = 30oC): 4 | (0,00) | 6/114 | (5%) | |||||||
| Cromo (CCC, a0 = 0,286nm, T = 30oC): 5 | (0,00) | 5/114 | (4%) | |||||||
| Tântalo (CCC, a0 = 0,331nm, T = 30oC): 3 | (0,00) | 2/114 | (2%) | |||||||
| Tungstênio (CCC, a0 = 0,316nm, T = 30oC): 4 | (0,00) | 3/114 | (3%) | |||||||
| Titânio beta (CCC, a0 = 0,332nm, T = 900oC, coeficiente de expansão térmica linear = 8 X 10^{-6} K^{-1}: 2 | (0,00) | 4/114 | (4%) | |||||||
| Molibdênio (CCC, a0 = 0,315nm, T = 30oC): 1 | (0,00) | 1/114 | (1%) | |||||||
| Cromo (CCC, a0 = 0,286nm, T = 30oC): 3 | (0,00) | 1/114 | (1%) | |||||||
| Titânio beta (CCC, a0 = 0,332nm, T = 900oC, coeficiente de expansão térmica linear = 8 X 10^{-6} K^{-1}: 1 | (0,00) | 3/114 | (3%) | |||||||
| Tântalo (CCC, a0 = 0,331nm, T = 30oC): 1 | (0,00) | 1/114 | (1%) | |||||||
| Molibdênio (CCC, a0 = 0,315nm, T = 30oC): 5 | (0,00) | 1/114 | (1%) | |||||||
| Molibdênio (CCC, a0 = 0,315nm, T = 30oC): 3 | (0,00) | 1/114 | (1%) | |||||||
| Mecanismos de endurecimento em metais e ligas | São mecanismos responsáveis pelo endurecimentos em metais e ligas: | O encruamento (strain hardening em inglês): Sim | (1,00) | 111/114 | (97%) | 114 | 91 | 0,1845 | 0,924 | 0,606 |
| O escorregamento de discordâncias: Não | (1,00) | 105/114 | (92%) | |||||||
| A redução do tamanho de grão em policristais: Sim | (1,00) | 109/114 | (96%) | |||||||
| O aumento da concentração de um soluto que distorça o reticulado do metal solvente: Sim | (1,00) | 108/114 | (95%) | |||||||
| A dissolução incoerente de partículas de segunda fase: Não | (1,00) | 96/114 | (84%) | |||||||
| A dissolução incoerente de partículas de segunda fase: Sim | (0,00) | 18/114 | (16%) | |||||||
| O aumento da concentração de um soluto que distorça o reticulado do metal solvente: Não | (0,00) | 6/114 | (5%) | |||||||
| O escorregamento de discordâncias: Sim | (0,00) | 9/114 | (8%) | |||||||
| A redução do tamanho de grão em policristais: Não | (0,00) | 5/114 | (4%) | |||||||
| O encruamento (strain hardening em inglês): Não | (0,00) | 3/114 | (3%) | |||||||
| Microfibrilamento | Sobre o microfibrilamento, como mecanismo de deformação, é correto afirmar que: | É um mecanismo de deformação que atua apenas em polímeros: Verdadeiro | (1,00) | 101/114 | (89%) | 114 | 83 | 0,2105 | 0,829 | 0,409 |
| É um mecanismo de deformação que envolve o escorregamento de discordâncias: Falso | (1,00) | 109/114 | (96%) | |||||||
| É geralmente um mecanismo de deformação menos eficiente que o de deformação por bandas de cisalhamento: Verdadeiro | (1,00) | 74/114 | (65%) | |||||||
| É um mecanismo de deformação que atua exclusivamente em polímeros termorígidos: Falso | (1,00) | 104/114 | (91%) | |||||||
| É um mecanismo de deformação que corresponde à nucleação de múltiplas trincas no interior do polímeros: Falso | (1,00) | 97/114 | (85%) | |||||||
| É um mecanismo de deformação que corresponde à nucleação de múltiplas trincas no interior do polímeros: Verdadeiro | (0,00) | 17/114 | (15%) | |||||||
| É geralmente um mecanismo de deformação menos eficiente que o de deformação por bandas de cisalhamento: Falso | (0,00) | 40/114 | (35%) | |||||||
| É um mecanismo de deformação que atua apenas em polímeros: Falso | (0,00) | 13/114 | (11%) | |||||||
| É um mecanismo de deformação que atua exclusivamente em polímeros termorígidos: Verdadeiro | (0,00) | 10/114 | (9%) | |||||||
| É um mecanismo de deformação que envolve o escorregamento de discordâncias: Verdadeiro | (0,00) | 5/114 | (4%) |